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的研究者们了许多研究工作。等人经过4年时间,对12种灌缝胶的损坏情况进行了现场 ,发现:灌缝胶脱粘和是两种主要损坏形式,损坏发展程度分为快速、、快速3个阶段,灌缝胶种类、槽尺寸与槽方向对失效率有重要影响,试验对灌缝胶的冷却速率进行了研究,结果表明:热灌后的灌缝胶/裂缝壁界面瞬时温度低于100℃,灌缝胶应具有良好的性以保证其与裂缝壁间的粘附性胶渗透色谱法(G
PC)以及动态剪切流变仪(DSR)对灌缝胶在施工中的热降解性进行了分析,结论表明施工始阶段灌缝胶的热降解程度高;2014年,Solanki等人提出了用于评价灌缝胶现场损坏情况的性能指标(
PI),给出了PI的具体计算,并分析了其影响因。哈尔滨工业大学的路石鑫在其硕士《瞬态温度场与车轮荷载作用下灌缝胶界面力学响应分析》[45]利用采用ABAQUS有限元,建立含有灌缝胶的路面结构三维有限元模型,分析灌缝胶与裂缝壁的粘结界面行车荷载作用下的受力状态。取路面结构尺寸为长180cm×宽120cm×深160cm(其中长度方向为行车方向)。灌缝胶的尺寸根据实际路面灌缝尺寸确定为:长120cm×宽2cm×深2cm,为了分析灌缝胶的粘附性裂,在灌缝胶和裂缝壁之间设置一个粘结界面层,其尺寸为长120cm×宽0.1cm×深2cm。加载区域位于模型的中心位置,区域尺寸为长102cm×宽48cm,如图3-6所示。为了计算的复杂程度,只对荷载加载区域进行网格细。所需的自愈时间仅为3h。故初步说明:温度越高,KLF灌缝胶粘附性裂缝的自愈速度越快。综合以上试验结果,可以初步得出以下结论:①带有粘附性裂缝的JG灌缝胶试件,其-20℃下的低温拉伸性能恢复到原样水平,需要在30℃下9h,或在50℃下3h;②带有粘附性裂缝的KLF灌缝胶试件,其-20℃下的低温拉伸性能恢复到原样水平,需要在30℃下12h,或在50℃下3h;③在保证其余条件一致的情况下。自愈温度越高,灌缝胶粘性裂缝的速度越快,裂缝后灌缝胶的低温拉伸性能恢复程度越高,即灌缝胶的自愈程度越高。根据2.1节的结论可知,采用槽式施工的灌缝胶,其典型失效是表面网状裂和表面沉降。但除此之外,灌缝胶在实际服役中还存在表面硬化、表面局部脱落等现。
在此基础上提出了新的评价指标并验证了其复现性;在流方面,Yang等人在弯曲梁流变试验(BBR)的基础上对试件尺寸、评价和评价指标进行了研究,先后提出了的弯曲梁流变试验和灌缝胶弯曲梁流变试验(CBR)。2008年,采用
粘度计(RV)、动态剪切流变仪(DSR)、BBR和动态力学
分析仪(DMA)等流变学研究了灌缝胶在施工和使用中的流变特性;在粘附性方面,Fini了3种试验评价
沥青路面热灌类灌缝胶的粘附性,以生产厂家、工程师和 研究人员的不同需求。第1种是应用表面能原理来测量分布在两种材料表面的粘附功,用以评价灌缝胶和裂缝壁的配伍性,第2种是基于力学的直接拉伸试验,评价界面的粘结力,第3种是基于断裂力学原理的静压循环气泡试。完成的老化试件好的灌缝胶试件放置在空旷的室外上,使其完全在自然中进行自然老化, 月)。按照天文总辐射计算公式及太阳辐射计算公式,对在这3个月中,每平方厘米的灌缝胶所接收的紫外线辐射总量计算如下:(a)根据 路段处的年平均太阳高度角可以计算紫外光所占太阳总辐射的比例,黑龙江的年平均太阳高度角在20°~60°之间,故可以确定本文中紫外光所占太阳总辐射的比例为0.07;(b)通过查阅《太阳辐射》可知,黑龙江哈尔滨地区7月—10月的平均太阳辐射强度为;(c)根据公式计算室外紫外线辐射总量,其中Q总为室外总太阳辐射量,灌缝胶内部各成分之间的分布形。