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为了更好的模拟灌缝胶在实际服役中的老化情况，本部分设计了仅上层老化的灌缝胶：浇注灌缝胶低温拉伸试件时，试件上表面约2mm的厚度浇注自然老化后的灌缝胶，下部为正常的灌缝胶。选取KLF灌缝胶，控制实验温度为-30℃，拉伸速率为100mm/h，实验结果及实验结束后试件（a）低温拉伸实验结束后，灌缝胶试件仅在上表面的老化薄层发生了粘聚性断裂，下部未老化的灌缝胶在实验中始终保持完好，这一现象与现场 中观察到的灌缝胶表面硬化和表面裂一致，也从室内试验的角度证实了3.2.1节的结论，即自然老化是灌缝胶表面网状裂的主要原因；（3）沥青自愈性影响因素研究1990年，Kim研究发现，沥青中有机物碳链上的越多。评价结果如表2-7所示。针对上述第2点原因，哈尔滨工业大学的路石鑫在其硕士《瞬态温度场与车轮荷载作用下灌缝胶界面力学响应分析》[45]利用采用ABAQUS有限元，建立含有灌缝胶的路面结构三维有限元模型，分析灌缝胶与裂缝壁的粘结界面行车荷载作用下的受力 ×深160cm（其中长度方向为行车方向）。灌缝胶的尺寸根据实际路面灌缝尺寸确定为：长120cm×宽2cm×深2cm，为了分析灌缝胶的粘附性裂，在灌缝胶和裂缝壁之间设置一个粘结界面层，其尺寸为长120cm×宽0.1cm×深2cm。加载区域位于模型的中心位置，区域尺寸为长102cm×宽48cm，如图3-6所。二是温度：保证灌入顺利及有效控制灌缝胶用量。正常气温条 出口温度宜控制在170℃-180℃之间。三是用量，在顺利灌入的前提下，保证表层灌封胶覆盖厚度在1mm-2mm之间，宽度在4.5cm-5.5cm之间，避免车轮的粘连。通过上述预防性，有效地加强了桥梁伸缩缝锚固与沥青路面衔接处的结合度，了混凝土带破损害，该项措施受到局和养护处的认可，并下阶段在全局推广。根据表4-2可知：（a）KLF灌缝胶的锥入度大于JG灌缝胶，玻璃化转变温度低于JG灌缝胶，说明KLF灌缝胶的低温粘性优于JG灌缝胶；（b）KLF灌缝胶的软化点小于JG灌缝胶，流动度大于JG灌缝。
始终小于自愈后的灌缝胶能够承受的变形量，则说明自愈后的灌缝胶能够在该路段上继续发挥其密水功能，即灌缝胶未失效。根据上一小节中对灌缝胶粘附性裂率R的定义，可得R的计算可知：计算灌缝胶的粘附性裂率，首先需要测量灌缝胶的粘附性裂长度与路面裂缝的长度。为了保证 人员的，本文没有采用直接测量的，而是采用现场照相加后期图像的获取数据，本章将首先利用动态剪切流变仪，进行灌缝胶间歇加载试验，研究灌缝胶力学性自愈评价指标及其影响因素；随后利用灌缝胶拉伸性能测定仪，进行灌缝胶粘附性裂缝前后的低温拉伸试验，研究灌缝胶的功能性自愈评价指标及其影响因素；后通过观察灌缝胶粘附性裂缝自愈后的透水情况，初步分析灌缝胶自愈后的密水。灌缝胶的各类损坏形式将会更早出现，失效的程度也将会更加严重。（2）表面沉降通过现场 发现：在灌缝胶表面沉降量较大的位置处，由于灌缝胶中部的下沉，灌缝胶两侧与裂缝壁粘结位置处受剪切力较大，部缝上的灌缝胶在该位置会产生粘附性裂。图3-3给出了灌缝胶1处粘附性裂随时间的变化趋势。设备，采用沥青砂浆（小于1.18mm，根据图4-9可知：灌缝胶的裂会对其低温拉伸性能产生较大的影响。在控制裂量和其余试验条件相同的情况下，与中部裂的灌缝胶试件相比，边部裂的灌缝胶试件对应的应力和应变值均较小，在拉伸中更加容易。故在后期的灌缝胶裂缝试验中，选择在灌缝胶试件的中部构造裂缝。（2）裂宽度的影响为了探究灌缝胶裂宽度对其低温拉伸性能的影。