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其他区域沿加载区域向外及深度方向逐渐稀疏。可知：纵向应力S33在车轮距离灌缝胶粘结界面由远及近的中，呈现出先增大后减小再增大的变化规律，大拉应力为0.05MPa左右；剪应力大值出现在Step=51时，S13的大值为0.52MPa，S23的大值为0.49MPa，均远大于0.05MPa。故可以说明：在行车荷载作用下，灌缝胶剪切方向程度大于拉伸方向，灌缝胶粘结界面更容易发生剪切。综合以上研究成果可以初步断定：灌缝胶与裂缝壁间粘结力的，以及行车荷载作用下灌缝胶粘结界面所受的剪应力，是灌缝胶产生粘附性裂的主要原因。为了研究灌缝胶在实际使用中的损坏情况，包括损坏形式、各类损坏产生的原因、损坏后的性能评价。断面的裂缝处均出现一定的下凹，随着自愈时间的，下凹处的深度逐渐减小，当自愈时间为3h时，下凹处的深度基本为0，断面的形貌已经和原样基本一致，说明此时灌缝胶已经与裂缝壁之间产生了有效的粘结。图4-13给出了KLF灌缝胶在50℃下自愈不同时间后的低温拉伸试验曲线，低温拉伸试验温度均为-20℃，拉伸速率均为100mm/h。期这些损伤在其他因素的作用下逐渐加剧形成网状裂纹，但其并不是表面网状裂产生的主要原因。（1）灌缝胶表面裂度发展规律本部分首先参照2.3.2节中的，计算珲乌高速 路段处，测量实时大气温度、测量实时地表温度、测量近七天平均低气温和测量近七天平均气温四类温度数据的权重。并按照权重计算各 日期的综合温度S。行业上称为：热熔性密封胶。可以发现：3种灌缝胶在自然老化后，玻璃化转变温度都有所升高。其中，KLF的玻璃化转变温度升高多，JG次之，Best少。说明自然老化后的灌缝胶，随着温度的会越早、变脆，与自然老化前相比其低温粘性变差，在服役中抵抗变形的能力变差。灌缝胶由分子大小、化学成分及结构各不相同的多种组成，这些都有其独自的玻璃化转变温度。除了分析灌缝胶的Tg，我们还可以根据灌缝胶DSC曲线中吸热峰的个数、位置、宽度、出现时间以及吸热峰的能量值判断灌缝胶组成成分的变化情况。为了使本部分研究的灌缝胶失效判别。能够准确的判定灌缝胶在实际使用中是否失效，灌缝胶失效判别的制定要基于道路的实际状况，大程度的反应灌缝胶的真实服。
表征灌缝胶模量自愈程度的指数HI的计算如式（4-1）所示。除了上述两个指数之外，间歇前后灌缝胶模量曲线的变化情况同样也能反应灌缝胶的自愈性。间歇后的曲线越接近间歇前的曲线，表示灌缝胶的自愈能力越强。本部分采用间歇前后灌缝胶模量曲线首尾两点连线斜率的变化来评价灌缝胶的自愈能力，其中灌缝胶率的计算如式（4-3）所示。其本质即为间歇前后灌缝胶模量曲线首尾两点间的斜率。作步骤如下：①将单反相机固定在调平后的三角架云台顶端，保持镜头与地面的垂直离不变，如图2-6（a）所示；②相机镜头位置，使其与地面保持平行；③将好的三角架移至拍照的油漆框区域，相机焦点与油漆框区域中点重合如图2-6（b）所示；④在拍照区域放置一把水平直尺作为后期CAD时的尺寸参。即热输入功率差与温度之间关系。该可以测量试样的反应热、比热容和玻璃化转变温度等参数。定主要通过灌缝胶的低温拉伸试验测定试件的应力和应变，以此为基础；其次，研究灌缝胶力学性自愈指标和功能性自愈指标的影响因素。针对不同的自愈性指标，采取不同的试验手段。其中，力学性自愈指标的测定主要用动态剪切流变仪对灌缝胶试件进行间歇加载试验，好的路面灌缝胶应该具有以下几点：高粘结性和柔韧性；良好的高温性和低温抗脆裂性；极高的抗水损能力和耐老化性；方便耐用、环保节能，能有效养护周期，养护。好的路面灌缝胶杂质少，粘结性好，这是在试验的时候就能直接看出来的。灌缝胶比较，有一定流动性;可低温或常温固化，固化速度快;固化后粘接强度高、硬度。