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低温拉伸曲线均出现了明显的“阶梯”，而采用热缝构造裂缝的灌缝胶试件却没有。这说明采用预留薄片构造裂缝的灌缝胶试件，在低温拉伸试验现了二次裂；（b）自愈相同的时间，采用热缝的灌缝胶试件，裂缝后试件的应力水平均大于采用预留薄片构造裂缝的灌缝胶试件。这说明采用热片构造的缝，由于灌缝胶与裂缝壁之间的粘结较为洁净，裂缝在中受外界杂质影响较小，灌缝胶与裂缝壁之间粘结得更为紧密，灌缝胶自愈程度较高。在图4-19中，不同试验曲线对应的灌缝胶试件，低温拉伸试验结束后试件的表面形貌如图4-20所示。为了了解灌缝胶真实服役状态，需要展灌缝胶的损坏情况现场 。路铭：一吨灌缝胶是80箱，一箱灌缝胶是12.5公。灌缝胶表面可以明显观察到一些白色的颗粒物；中期的2次 中，灌缝胶表面在小颗粒物分布的位置处，产生了密集的网状裂纹；在后期的2次 中，灌缝胶的表面网状裂纹消失，但其表面仍存在着许多白色的颗粒物。说明小颗粒物的嵌挤会对灌缝胶的表面网状裂产生一定的影响，它在初期对灌缝胶表面造成了一定的初始损伤，后期这些损伤在其他因素的作用下逐渐加剧形成网状裂纹，但其并不是表面网状裂产生的主要原因。本章将首先选取2个采用不同灌缝施工工艺的高速公路 路段，展灌缝胶损坏情况现场 ，结合现场 结果，总结灌缝胶在实际服役中的典型损坏形式，选取灌缝胶的损坏 指标。并制定相应的 ；其次研究各单因素损坏指标的变化规。二是温度：保证灌入顺利及有效控制灌缝胶用量。正常 之间，出口温度宜控制在170℃-180℃之间。三是用量，在顺利灌入的前提下，保证表层灌封胶覆盖厚度在1mm-2mm之间，宽度在4.5cm-5.5cm之间，避免车轮的粘连。通过上述预防性，有效地加强了桥梁伸缩缝锚固与沥青路面衔接处的结合度，了混凝土带破损害，该项措施受到局和养护处的认可，并下阶段在全局推广。根据表4-2可知：（a）KLF灌缝胶的锥入度大于JG灌缝胶，玻璃化转变温度低于JG灌缝胶，说明KLF灌缝胶的低温粘性优于JG灌缝胶；（b）KLF灌缝胶的软化点小于JG灌缝胶，流动度大于JG灌缝。
所需的自愈时间仅为3h。故初步说明：温度越高，KLF灌缝胶粘附性裂缝的自愈速度越快。综合以上试验结果，可以初步得出以下结论：①带有粘附性裂缝的JG灌缝胶试件，其-20℃下的低温拉伸性能恢复到原样水平，需要在30℃下9h，或在50℃下3h；②带有粘附性裂缝的KLF灌缝胶试件，其-20℃下的低温拉伸性能恢复到原样水平，需要在30℃下12h，或在50℃下3h；③在保证其余条件一致的情况下。自愈温度越高，灌缝胶粘性裂缝的速度越快，裂缝后灌缝胶的低温拉伸性能恢复程度越高，即灌缝胶的自愈程度越高。根据2.1节的结论可知，采用槽式施工的灌缝胶，其典型失效是表面网状裂和表面沉降。但除此之外，灌缝胶在实际服役中还存在表面硬化、表面局部脱落等现。裂纹的宽度也逐渐增大，灌缝胶表面出现了明显的网裂现象。 后期，随着大气温度的回升，灌缝胶表面的网状微裂纹逐渐消失；（b） 初期，灌缝胶的表面十分平整。 中期，灌缝胶的表面出现了明显的沉降现象，且随着时间的推移、大气温度的变化，表面沉降量逐渐增大。 后期，随着大气温度的回升，灌缝胶的表面沉降量逐渐减小。在后一次 中，灌缝胶的表面形貌已基本恢复到与初次 时一致。进行DSC试验时，通序将温度流程设定为：从室温25℃匀速升温至180℃，使灌缝胶样品均匀融化在坩埚中，在此温度恒定一段时间后匀速降温到-100℃，再匀速升温到室温25℃，升温与降温速率均为20℃/min不变。终得出升温中的热流率和热流率导数与温度之间的曲线关系如图3-24所。