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主要体现在各类失效形式对灌缝胶密水性能的影响。本部分将结合第2章中2个 路段的现场 情况,对抹面式和槽式两种施工工艺下,灌缝胶的各类损坏形式对路面性能的影响进行分析。本部分主要通过带有粘附性裂缝的灌缝胶试件,将其置于一定条件下使裂缝,随后对后的灌缝胶试件进行低温拉伸试验,比较灌缝胶在自愈前后的低温拉伸性能,以此来研究灌缝胶的功能性自愈。其中非常重要的一步就是人工构造灌缝胶的粘附性裂缝,具体为:在浇筑灌缝胶试件前,将一片涂有
脱模剂的塑料薄片一侧裂缝壁放置,随后浇注试件,通过这种预留出粘附性裂缝,按照4.3.1节中的试验进行灌缝胶自愈试验,首先需要确定灌缝胶粘附性裂缝的尺寸,使其一方面能够大程度的反应灌缝胶的真实服役状。裂纹的宽度也逐渐增大,灌缝胶表面出现了明显的网裂现象。 后期,随着大气温度的回升,灌缝胶表面的网状微裂纹逐渐消失;(b) 初期,灌缝胶的表面十分平整。 中期,灌缝胶的表面出现了明显的沉降现象,且随着时间的推移、大气温度的变化,表面沉降量逐渐增大。 后期,随着大气温度的回升,灌缝胶的表面沉降量逐渐减小。在后一次 中,灌缝胶的表面形貌已基本恢复到与初次 时一致。进行DSC试验时,通序将温度流程设定为:从室温25℃匀速升温至180℃,使灌缝胶样品均匀融化在
坩埚中,在此温度恒定一段时间后匀速降温到-100℃,再匀速升温到室温25℃,升温与降温速率均为20℃/min不变。终得出升温中的热流率和热流率导数与温度之间的曲线关系如图3-24所。在此基础上提出了新的评价指标并验证了其复现性;在流方面,Yang等人在弯曲梁流变试验(BBR)的基础上对试件尺寸、评价和评价指标进行了研究,先后提出了的弯曲梁流变试验和灌缝胶弯曲梁流变试验(CBR)。2008年,采用
粘度计(RV)、动态剪切流变仪(DSR)、BBR和动态力学
分析仪(DMA)等流变学研究了灌缝胶在施工和使用中的流变特性;在粘附性方面,Fini了3种试验评价沥青路面热灌类灌缝胶的粘附性,以生产厂家、工程师和 研究人员的不同需求。第1种是应用表面能原理来测量分布在两种材料表面的粘附功,用以评价灌缝胶和裂缝壁的配伍性,第2种是基于力学的直接拉伸试验,评价界面的粘结力,第3种是基于断裂力学原理的静压循环气泡试。
完成的老化试件好的灌缝胶试件放置在空旷的室外上,使其完全在自然中进 016年10月)。按照天文总辐射计算公式及太阳辐射计算公式,对在这3个月中,每平方厘米的灌缝胶所接收的紫外线辐射总量计算如下:(a)根据 路段处的年平均太阳高度角可以计算紫外光所占太阳总辐射的比例,黑龙江的年平均太阳高度角在20°~60°之间,故可以确定本文中紫外光所占太阳总辐射的比例为0.07;(b)通过查阅《太阳辐射》可知,黑龙江哈尔滨地区7月—10月的平均太阳辐射强度为;(c)根据公式计算室外紫外线辐射总量,其中Q总为室外总太阳辐射量,灌缝胶内部各成分之间的分布形。都还没有的研究,而上述问题恰恰是解决灌缝胶失效问题的重要前提。本章通过灌缝胶的间歇加载实验和低温拉伸试验,制定了灌缝胶的力学性自愈和功能性自愈评价指标,研究了灌缝胶的力学性自功能性自愈影响因素,并初步分析了灌缝胶自愈后的密水性,主要以下几点结论:(1)对于灌缝胶的力学性自愈:低温性能好的灌缝胶承载能力较强,高温性能好的灌缝胶力学性自愈能力较强;(2)对于灌缝胶的力学性自愈:当模量到相同的水平,荷载作用越少,灌缝胶的力学性自愈能力越强;(3)对于灌缝胶的功能性自愈:JG灌缝胶在30℃下自愈9h或在50℃下自愈3h,其-20℃的低温拉伸性能即可完全恢复到原样水平;KLF灌缝胶在30℃下自愈12h或在50℃下自愈3。